HBM一直致力于电感式位移传感器的开发，应用领域是从洀范围的高精度测量到制造和装配过程中的简单的位移测量以及在建筑工程中的监控。
德国HBM 传感器公司是专业生产力学传感器公司，是一个基于应变式 称重传感器，自成立以来hbm称重传感器远销*上30几个国家。优势供应Tramec 17852 SFK-030-F_D-030
上海荆戈工业控制设备有限公司优势供应德国工控产品。
只要是德国及欧洲的产品，只需您提供产品的名称、型号及规格，我们都能在德国为您买到，并送货到您手上，低价优购。德国工控产品中国区代理。
公司简介：
名称：上海荆戈工业控制设备有限公司
地址：上海市浦东新区祝潘公路699号3号201
上海荆戈工业控制设备有限公司自年成立以来，一直致力于为客户提供德国及欧美地区原产的各类工控机电设备、仪器仪表、零配件。确保原厂全新正品。 通过拼单发货的物流方式，为客户节省采购成本。本公司所有产品均不设小订单金额或小订购数量。
上海荆戈工业控制设备有限公司经销HBM、SOMMER、BUCHER、E+L、Rexroth、Schneider、Schunk、parker、montabert等众多国外品牌，可为客户提供从技术咨询、产品销售、技术支持到售后服务的全程服务。
品牌欧洲原厂直接采购，可以避免代理、办事处和经销商的分级代理，层层盘剥的模式，享受到价格低货期短、欧洲原装正品的采购售后服务。对于一些德国品牌产品，我们通过集中批量采购以获取厂商较好的折扣，可以提供比国内市场价格更低的报价。对于不太容易找到的德国及欧美小品牌的工业产品，我们可以帮助您寻找并代为采购。
荆戈工业以规范的管理，流程化的采购模式，健全的物流管理，完善的售后服务，我们竭诚为您服务！欧洲所有进口产品都能采购。只要您提供品牌和型号，其余的事情交给我们！为了提高报价效率，请您务必提供品牌、型号、货号、数量或者铭牌照片。
国外品牌介绍：
德国都德DOLD公司有着70年的继电器生产历史，其产品制造精良，性能*，该公司有效的质量管理体系是满足市场的强有力保证.都德DOLD销售伙伴遍布，他们展现了*技术能力和化的服务风范。主要产品:各类监控继电器:测量继电器 电压继电器 相序继电器 电流继电器 负载监控继电器 反向功率继电器 频率继电器 温度继电器 电阻继电器 绝缘监控器等。
Balluff（巴鲁夫），HEIDENHAIN（海德汉），HYDAC（贺德克）、TURCK（图尔克），MAHLE（玛勒），VEM，PMA，Kuebler（库伯勒）， Helios（海洛斯）
部分优势产品：Hydac （贺德克） 【压力传感器，温度传感器，滤芯 】
Turck（图尔克） 【接近开关，总线模块，压力变送器等】
Balluff（巴鲁夫）【接近开关，位移传感器，光电传感器】
Heidenhain（海德汉）【编码器，光栅尺及其配件】
Burster（布瑞斯特） 【传感器，欧姆表，工件夹具】
Mahle（玛勒）【滤芯，过滤器，密封套件】
Parker（派克）【柱塞泵，放大器，油缸】
Fibro【工件夹具，旋转装置】 Bucher（布赫）【阀门，齿轮泵】
Suco（苏克）【压力开关，变送器】 Lenord+Bauer（兰宝）【编码器】
Brinkmann（布曼）【泵，电机】 Woerner（威纳） 【油流分配器，流量计】
Beckhoff（倍福）【总线模块】 Knoll（科诺）【泵、滚筒】
Bender（本德尔）【绝缘检测仪】 Kuebler（库伯勒）【编码器】
Siemens 6DD（西门子6DD）【模块】 Moog（穆格）【伺服阀，泵】
Bender（本德尔）【绝缘检测仪】 B&R 【控制模块，绝缘测试仪】
JAHNS（雅恩斯）【分流马达】 Sommer（索玛） 【平行抓手，气缸】
Hawe（哈威）【单向阀，泵】 VEM 【电机】 EA 【阀门】
PMA【温控器】 DOPAG【计量泵】 Murr 【模块，接头】
DOLD【继电器】 PILZ【继电器】 P+F【电源，隔离栅】
schmersal【安全开关】 vahle【集电器，碳刷】 Bernstein【限位开关】
Dunkermotoren 【电机 马达】 Endress + Hauser（E+H）【液位计】
| Converteam | GV2-ME08C | |
| ESAM | ID4503-20 | |
| Midland | QEVI/PFRI, 1", 316 | |
| STEGMANN | DG60LXSR 4096PULS/REV | |
| KOBOLD | NKP-6401Y 5M | |
| CAPTRON | CHT3-456P-H Touch the delay switch | |
| BIKON | 1003-030-055 | |
| WTO | R7Z 700W 410516116-30 | |
| FSG | G15-PW620-24d/GS150/96/D/ IP 65 GELSCH | |
| SIEMENS | 7MB2337-0NT16-3PT1 | |
| Bronkhorst | MFC-RUR-108T | |
| FlexLink | XLCR25 Profile moldings | |
| Cryostar | 150.1507 ORING for pump BE5711 | |
| Siegling | 4.9TX600WX29550L E8/2 V5/V 20STR/AR(G) | |
| JUMO | 390728 | |
| prominent | BT5T0232PPT07UA000000 | |
| Verder | 8195149 4P1601415 | |
| KUEBLER | ||
| ABB | TSP131Y0S1D1Y00K1M2Y0D6S1P2S1B1Y1-M5T1 | |
| Schneider | M9F11316 | |
| VISHAY | Phawos 1/2667/1.5Ks-kl | |
| WUERTH | 71425912 | |
| heidenhain | ML320mm ID316218-02 | |
| comet | CV1C-500WN/15(12-500pF,15kV/9kV) | |
| MP Filtri | MF-400-3-P25-N-BP01 | |
| ROMHELD | 1955-942 | |
| Rechner | KXS-M8/25 498001 | |
| ECKARDT | SRD960-BPQSMG7ZZZFS | |
| Autec | Transmitting units：LK6 | |
| HANSA | XAOH NW 06 L 08 | |
| Contrinex | ND40-13-M30S | |
| WEH | Connector C1-141955 | |
| NELSON | 32971 | |
| PFANNENBERG | DTI 8161 IC XD | |
| Sommer | GP75 -B | |
| Microprecision | SACH-1896 | |
| Bosch Rexroth | 384299 | |
| norelem | 95164-036 | |
| SIEMENS | 6GK 5774-1FX00-0AA0 | |
| Retsch | 03.045.0050 | |
| HUBER+SUHNER | 76Z0-3-1 | |
| HUMMEL | PG48(SM-WS-PA) 1.510.4801.14 black | |
| Gestra | NRG19-50 | |
| Camozzi | 5051 --1/8，Pneumatic quick connector | |
| Tamagawa | TA4928 | |
| ABB | EL3020 CO:40%,CO2:40%,H2:5% | |
| JUMO | 703570 1/081-1-1100-110000-23-00/00.064 | |
| Ezviz | 17226 | |
| zimm | KUZ-28-24/22 | |
| Stober | K402SG0175MQ20 | |
| MADER | KDI-125-0135-A-PPV-M-ATEX 282951 | |
| Leuze | LSIS 223 M5M-R1 | |
| Lapp | KABEL STU_GART LFLEX CLRSSIC 110 3G2.5 | |
| SES-STERLING | 6187910_ Cable bushing sleeve round d29.0/D36.5 DG-PVC29 bk w. membr._ | |
| hilscher | NIC 50-RE package DIP32 | |
| Schneider | HM090-060-1100-1G | |
| Gemue | 723-40D78-5-4-O4-AE-2015-T-AV60 | |
| KUKKO | 882000 | |
| Duff-Norton | PSX,450*62*203，3SG60-JVS,45M/S | |
| Beta | 1760/IR800 | |
| lika | TYPE:I58-Y-600ZNF28R;DC12V 600P/R | |
| kistler | 9207 | |
| BIFFI | F02 MODEL 1000 Torque(Nm) 1000 BPU1K0HVPEP12UC S/N.154066T001008 | |
| SIEMENS | 6DD1681-0GK0 | |
| pall | HC0618-24 | |
| CAMLOC | V50R1-1-1B | |
| Anixter | BMA00020-A01 53111330/S2216 SHROUD PLASTIC BLACK | |
| Dynisco | 2291SA48K21BUMMCCAZZ | |
| Rexroth | R900911004 | |
| PISCO | PISCO BJSU8 18-1884 E | |
| B&R | X67CA0X01.0002 | |
| BALLUFF | BCC E878-0000-Z1-41X8T4 | |
| Mayser | SG-EFS 104/4L | |
| Wolftechnik | AK-4100-U-W/US | |
| SOGEVAC | SOGEVAC 11/4'' Poly CSL-84 | |
| sitron | LYS 1301,Nr:5255 | |
| festo | VABF-S4-1-R1C2-C-10 | |
| Westlock | 316SBSTN020AAA | |
| Gestra | 004350.015.60153 MK45-2,PN40,DN15 | |
| KSB | Spiralgehaeuse 40-160 JL1040 Teil-Nr. 102 | |
| Beckhoff | KL9010 | |
| ROTEX | GS 28 98shA-GS 2.6-U+220520 | |
| ARO | PD30A-BAP-AAA-CP=8.3Bar | |
| Gemue | 615 15D 1125211/N | |
| klauke | 8201 RECEPTACLE 0,5..1mm² RD |
清水浦大桥（原甬江特大桥）是浙江省宁波市绕城高速公路东段的一座特大型桥梁，全桥设双塔，塔型采用双菱形联塔，塔高 141.5m。下横梁以上部分塔柱内外侧面横桥向斜率 1/9.600，下横梁以下部分塔柱外侧面横桥向斜率1/3.833，内侧面横桥向斜率 1/2.963，左右幅成对称布置。
桥梁所处地理位置气象条件比较复杂，对主塔施工安全和施工进度影响大的是暴雨和台风。施工单位采用 HF-ACS 100 型液压自动爬模系统进行主塔施工，取得了超预期的成绩，被业主誉为绕城东段建设工程中的形象工程、样板工程。
液压爬模系统的特点
该系统由大面积模板体系、爬升主体及钢结构工作平台构成。大面积模板体系通过钢梁结构与爬升主体相连，爬架刚度大，工作平台稳定可靠，塔、墩线性易于控制，能有效保证施工质量。
液压自动爬架设 5 个工作平台，平台之间采用固定扶梯相连，在同一平面上、平台间连成一条贯穿的通道，为防止火灾发生，在每层平台面板上均放置灭火器。每层平台均设有安全护栏和安全网，为高空施工作业提供可靠的安全保障。
爬升装置采用全液压操作系统，由油缸驱动，自动化程度高，操作十分快捷，施工过程中无需其他起重设备，爬升速度快，安全系数高，方便完成提升工作。
结构施工误差小，模板的定位、调整方便，纠偏简单，施工误差可逐层消除。当施工现场风速小于等于 20m/s（8级）时，均可正常作业。
工艺原理
液压自动爬模系统爬升的工作原理如下：起始浇筑段中，按照设计位置埋设锚锥并保证其位置准确。混凝土达到强度要求后拆模，以起始段中预埋的锚锥为支点拼装系统。调整模板位置，保证定位精度，埋设锚锥并进行浇筑工作。拆模，操作动力装置控制器爬升轨道，使其上部与挂在预埋锚锥上的悬挂件固接，固定爬升轨道。操作动力装置控制器爬升爬架，带动系统爬升至下一工作节段。支模并重复上述工作流程。
施工工艺流程及操作要点
爬架系统包括爬升装置、模板移动支架、悬吊装置、外爬架、内爬架、液压系统等通用部件及部分“非标准件”组成。
爬模预拼装
将爬头与承重架用销轴可靠连接 ；将下支撑与承重架用螺栓可靠连接 ；将步进装置上爬箱与爬头和液压缸分别用销轴可靠连接 ；将锚板固定在预埋锚锥位置 ；将锚靴挂在锚板上，用限位销限位。将承重销轴插入锚靴固定孔中；
将预拼装好的部件挂在承重销轴上；插入安全销轴，锁定爬头位置。
爬模的现场安装
外爬架的拼装外爬架由上爬架和下吊架两部分组成。爬架从下到上分为 -1、0、+1、+2、+3 工作平台。-1 层：主要用于锚锥的拆除及修饰塔肢混凝土表面。0 层：为爬升装置的操作平台。
+1 层、+2 层：主要用于模板的安装、调整、拆除，锚锥的安装。
+3 层（顶层）：主要用于未浇混凝土段的塔肢钢筋绑扎处理及混凝土浇筑时的工作平台。按照设计施工图拼装上爬架和下吊架，并按施工工艺图逐步进行系统的总体拼装，将预拼装好的部件挂在锚靴上。
轨道安装在下一节段安装锚板锚靴 ；调节下支撑，调整步进装置上爬箱横向位置 ；将轨道撑脚用销子可靠连接在爬升轨道上；在轨道上插入楔形板，吊起轨道 ；穿过下一节段锚靴 ；轨道穿过爬头及上爬箱；轨道穿过下爬箱；下放轨道至楔形块卡在下一节段锚靴上；将下爬箱与油缸用销轴可靠连接；安装步进装置摆杆、弹簧复位器等；旋转轨道撑脚，使其支撑在混凝土面上。
移动模板支架的拼装与调整移动支架的主要功能是 ：浇筑混凝土时，安装和支撑模板并承受部分混凝土侧压力；混凝土浇筑完毕后，通过支架上齿轮齿条带动固定在支架上的模板整体脱模，并可让出足够空间进行模板维护工作。移动模板支架现场拼装需严格按照设计要求，主要程序包括：预拼装、整体拼装、模板的调整、定位与脱模。
液压系统的安装与调试
液压系统由液压动力站、快换管路、液压缸和电控及其操作系统等几个主要部分构成。
拼装主要步骤将液压系统各组件分别依照技术文件图样的要求安装在爬架上；连接液压管路系统 ；连接电控系统 ；起动液压系统，检验其功能及密闭性能；系统调试 ；系统减压、管路拆除。
系统调试按照液压系统说明书加入液压油至油箱液位计上限；
系统通电，检查控制柜信号灯指示是否正常；启动液压泵电机，观察液压动力站压力、油温信号指示是否正常。当油温低于 25℃时，应让液压泵在液压缸不工作的状况下运行约 15min，直至油温升至 25℃。液压泵稳定运行后压力表指示应稳定在 20MPa。打开液压缸上所有双向球阀，关闭流量控制阀。再半开流量控制阀，用螺旋锁保护。打开液压缸排气孔排尽所有液压缸内空气。检查系统管路正确连接，检查所有液压缸同步运动，检查螺旋接合点紧密，在缩回和伸长液压缸情况下分别有压维持 20s。
液压爬模标准爬升程序
爬升轨道将锚板锚靴安装在下一节段预定位置上，确保限位销固定住锚靴 ；将步进装置摆杆朝上，安装好弹簧复位器，打开液压系统双向球阀；检查确保下支撑撑住混凝土表面；
同时爬升轨道大约 0.5m ；抽掉轨道上的楔形块 ；爬升所有轨道至距锚靴下边缘10cm 左右；关闭所有液压缸双向球阀；
分别打开液压缸双向球阀，逐根爬升轨道 ；将每根轨道分别对准爬靴，爬升轨道至爬靴顶上方，并使轨道楔形块插孔处于爬靴顶上方约 5cm ；插入楔形块 ；将步进装置上爬箱的摆杆打向下边（即爬升爬架时的位置）；伸长液压缸 ；
缩回液压缸 ；关闭液压缸双向球阀；拆除已空出来的锚板锚靴 ；将轨道撑脚撑在混凝土面上。
爬升爬架放松下支撑，使之距混凝土面 12cm 左右；检查并确保所有步进装置摆杆朝下；打开所有液压缸双向球阀；抽掉锚靴安全销轴；爬升爬架 ；插入锚靴安全销轴并锁定；
使下支撑撑住混凝土面；缩回所有活塞连杆；关闭所有双向球阀；切断液压动力站电源。
液压爬模系统的维护
模板面板在储存时，要避免暴晒雨淋，切割和钻孔后用防水油漆封边。施工完一个节段，要及时清理模板表面，对沉头螺栓处重新涂刷油性腻子。吊运模板时，注意不能碰坏模板，特别是板面。动力装置的维护详见《液压系统使用说明书》。
质量控制
预埋件
检查锚锥、精轧螺纹钢之间的连接。按照设计位置，将锚锥定位板用 6-2.5 圆钉子钉在模板相应位置上，将锚板定位块用木螺钉固定在模板相应位置上。预埋前，现场技术员应检查其是否*进入锥形螺母。预埋时，严禁采取电焊固定方式。
模板施工模板拼装严格按照模板设计要求，对槽钢背楞安装质量、木工字梁固定和面板的外形尺寸、平整度严格控制。
模板安装质量保证每次模板安装前，应通知测量测放相应施工节段的模板顶标高；模板按测量所放理论位置安装到位后，应及时通知测量复核；应确保模板下口与已浇节段混凝土的结合严密，需贴双面胶护缝以免向外渗浆，同时应保证模板间接缝严密；模板对拉杆安装时，应确保端部塑料套与模板的结合严密，同时应使拉杆处于拉直状态。
模板施工质量保证浇筑过程中应派专人观察模板的变形及偏位情况并做出及时处理。振捣不得接触到模板板面，泵管等移动时也不能撞击到面板上，以防面板被损坏。浇筑完成后，将模板外侧残余混凝土及时清除，减小对模板的污染。模板拆除后，及时对模板进行检查，发现问题需及时修补，以免影响后续混凝土浇筑质量。液压系统的功率损失一方面会造成能量上的损失，使系统的总效率下降，另一方面，损失掉的这一部分能量将会转变成热能，使液压油的温度升高，油液变质，导致液压设备出现故障。因此，设计液压系统时，在满足使用要求的前提下，还应充分考虑降低系统的功率损失。
首先，从动力源泵的方面来考虑，考虑到执行器工作状况的多样化，有时系统需要大流量，低压力；有时又需要小流量，高压力。所以选择限压式变量泵为宜，因为这种类型的泵的流量随系统压力的变化而变化。当系统压力降低时，流量比较大，能满足执行器的快速行程。当系统压力提高时流量又相应减小，能满足执行器的工作行程。这样既能满足执行器的工作要求，又能使功率的消耗比较合理。
其次，如果执行器具有调速的要求，那么在选择调速回路时，既要满足调速的要求，又要尽量减少功率损失。常见的调速回路主要有：节流调速回路，容积调速回路，容积节流调速回路。其中节流调速回路的功率损失大，低速稳定性好。而容积调速回路既无溢流损失，也无节流损失，效率高，但低速稳定性差。如果要同时满足两方面的要求，可采用差压式变量泵和节流阀组成的容积节流调速回路，并使节流阀两端的压力差尽量小，以减小压力损失。
第三，液压油流经各类液压阀时不可避免的存在着压力损失和流量损失，这一部分的能量损失在全部能量损失中占有较大的比重。因此，合理选择液压器，调整压力阀的压力也是降低功率损失的一个重要方面。流量阀按系统中流量调节范围选取并保证其小稳定流量能满足使用要求，压力阀的压力在满足液压设备正常工作的情况下，尽量取较低的压力。
第四，合理选择液压油。液压油在管路中流动时，将呈现出黏性，而黏性过高时，将产生较大的内摩擦力，造成油液发热，同时增加油液流动时的阻力。当黏性过低时，易造成泄漏，将降低系统容积效率，因此，一般选择黏度适宜且黏温特性比较好的油液。另外，当油液在管路中流动时，还存在着沿程压力损失和局部压力损失，因此设计管路时尽量缩短管道，同时减少弯管。
首先，从动力源泵的方面来考虑，考虑到执行器工作状况的多样化，有时系统需要大流量，低压力；有时又需要小流量，高压力。所以选择限压式变量泵为宜，因为这种类型的泵的流量随系统压力的变化而变化。当系统压力降低时，流量比较大，能满足执行器的快速行程。当系统压力提高时流量又相应减小，能满足执行器的工作行程。这样既能满足执行器的工作要求，又能使功率的消耗比较合理。
其次，如果执行器具有调速的要求，那么在选择调速回路时，既要满足调速的要求，又要尽量减少功率损失。常见的调速回路主要有：节流调速回路，容积调速回路，容积节流调速回路。其中节流调速回路的功率损失大，低速稳定性好。而容积调速回路既无溢流损失，也无节流损失，效率高，但低速稳定性差。如果要同时满足两方面的要求，可采用差压式变量泵和节流阀组成的容积节流调速回路，并使节流阀两端的压力差尽量小，以减小压力损失。
第三，液压油流经各类液压阀时不可避免的存在着压力损失和流量损失，这一部分的能量损失在全部能量损失中占有较大的比重。因此，合理选择液压器，调整压力阀的压力也是降低功率损失的一个重要方面。流量阀按系统中流量调节范围选取并保证其小稳定流量能满足使用要求，压力阀的压力在满足液压设备正常工作的情况下，尽量取较低的压力。
第四，合理选择液压油。液压油在管路中流动时，将呈现出黏性，而黏性过高时，将产生较大的内摩擦力，造成油液发热，同时增加油液流动时的阻力。当黏性过低时，易造成泄漏，将降低系统容积效率，因此，一般选择黏度适宜且黏温特性比较好的油液。另外，当油液在管路中流动时，还存在着沿程压力损失和局部压力损失，因此设计管路时尽量缩短管道，同时减少弯管。
