BQ41H/BQ41F 夹套保温球阀—制造标准
| 设计标准 | ASMEB16.34GB/T12224 |
| 结构长度 | ASMEB16.10GB/T12221 |
| 连接法兰 | ASMEB16.5JB/T79 |
| 驱动方 | 手动、电动、气 |
| 试验和检验 | JB/T9092API598 |
| 适用介质 | 重油、胶类等易凝固介质 |
BQ41H/BQ41F夹套保温球阀—主要零部件材质
| 序号 | 零件名称 | 材质 |
| GB | ASTM |
| 1 | 夹套 | 25 | A105 |
| 2 | 阀座 | WCB | A216-WCB |
| 3 | 阀体 | 25 | A105 |
| 4 | 密封圈 | PTFE、对位聚苯 |
| 5 | 球体 | | |
| 6 | 阀杆 | 1Cr13 | A247-410 |
| 7 | 填料 | 柔性石墨 |
| 8 | 填料压盖Gland | WCB | A216-WCB |
某3戊拟W机组的闷门流t特性优化试验2009年4月，我们对某电厂300MW机组进行了DEH系统阀门流址特性优化试验。该机组是东方电气集团公 司提供的300MW亚临界机组，DEll采用新华公司数字电液控制系统。该机组在投人运行后存在的主要问题是顺序阀方式下变负荷和一次调频时有比较大的负 荷突变，突变值可达到30MW或更多，同时引起汽机轴系振动变化，负荷突q644f变 区在ZooMW左右，正是机组低负荷运行的主要工作区域，严重影响了机组的安全性和经济性。在这种悄况下，决定进行阀门流zui特性优化试验，使机组根据优化 整定后的阀门流zui特性曲线进行单阀／顺序阀管理，提高机组运行的经济性和控制的稳定性。1．试验过程阀门流t特性优化试验分顺序阀和单阀两种方式下进行。 在顺序阀浮动球阀方式下，DEHq645f开环控制，机组开始负荷在19OMW黄铜球阀左右，控制主汽压力在15,4MPa左右，CV3、CV4阀全关，此时阀门流量总指令值约68％q945f。以0.3％一2螺纹球阀%一级的速度增加阀门流zui总指令（每增加一级后，稳定12分钟，以保持主汽压偏心半球阀的稳定）直到CV3、CV4阀全开，流母指令为1的％的工况。然后进行单阀／顺序阀切换。切换后，在单阀方式下GQ47Y，以0.3％一2％一级的速GQ947Y度减少阀门流全总指令（每减少一级后，稳定】～2分钟，以保持主汽压的稳定）直到机组负荷为180MW左右时结三通球阀束试验．试验过程中保持主汽压、主塑料球阀汽沮度、真空的和对稳定。记录机组*级压力、主汽压力、CVI一4阀后压力、发电机功率、CVI一内螺纹球阀片式球阀4阀位、阀位指令、负荷指令等参数。2．顺序阀方式下阀门流，特性的优化计算将顺序阀方式下阀门流t特性试验数据经整理后如表l所示，其中流盆差值指流耸指令与计算流橄的差值。从表1中可以看出，当目前的流zui指令在68％左右、70％一GQ647Y75％、81%87％这三个区段时，与计算得q944f出的q45f阀门计算流t之间差轨道球阀值较大，特别是流徽指令从68％变铜球阀化到72.1％时，计算流包的四通球阀差值从9.3％变化到一4.2％。试验时各流童指保温球阀令下机组负荷占BQ71F额定功率的比值，与计浮动式球阀算 得出的阀门计算流全比较接近，与目前的流盆指令相差较大。这充分说明了目前的顺序阀控制方式下阀门流t特性曲线与实际情况严重不吻合，存在优化空间。根据 试验数据，经过合理简化、投影计算及选取合适的重叠度，我们拟合出与实际悄况较吻合的顺序阀方式下优化后阀门流量特性函数如表2所示，优化前后阀门特性曲 线图对比如图】所示
