长沙市曝生物滤池 返回列表页

长沙市曝生物滤池

　　曝生物滤池工艺解析

　　曝生物滤池是由滴滤池发展而来，属于生物膜法范畴，初用作三级处理，后发展成直接用于二级处理，自90年代初在欧洲建成一座采用该工艺的城市污水处理后，该工艺已在欧美和日本等发达广为流行，目前上已3500多座大大小小的污水处理了这种技术。该工艺综合了过滤、吸附和生物代谢等多种净化，使其具、占地面积省、、、、操作并可省去二沉池等优点。

　　曝生物滤池( Biological Aerated Filter, 简称BAF)技术是在充分吸取外曝生物滤池(BAF)优点的基础上而发展起来的，它的大点是使用一种的球形陶粒填料，在其表面及开口内腔空间生长微生物膜，污水由下向上流经滤料层时，微生物膜吸收污水中的机污染物作为其自身新陈代谢的营养物质，并在滤料层下部提供曝供氧的条件下，、水同为上向流态，使废水中的机物得到好氧降解，并进行硝化脱氮。它定期利用处理后的出水对滤池进行反冲洗，除滤料表面增殖的老化微生物膜，以微生物膜的活性。

　　曝生物滤池处理污水的原理是反应器内滤料上所附生物膜中微生物氧化分解，滤料及微生物膜的吸附阻留和沿着水流方向形成的食物链分级捕食以及微生物膜内部微环境的反硝化。

　　根据曝生物滤池中的水流流向，其可分为上向流和下向流曝生物滤池，由于上向流曝生物滤池接近于理想滤池，所以在实际工程中较多。

　　曝生物滤池反应器为周期，从开始过滤到反冲洗完毕为一个的周期。具体过程如下：

　　经预处理的污水从滤池底部进入滤料层，滤料层下部设供氧的曝进行曝，水为同向流。在滤池中，机物被微生物氧化分解，NH3-N被氧化成NO3-N;另外，由于在堆积的滤料层内和微生物膜的内部存在厌氧/缺氧环境，在硝化的同时实现部分反硝化，从滤池上部的出水可直接出。

　　随着过滤的进行，由于滤料表面新产生的生物量越来越多，截留的SS不断增加，在开始阶段滤池水头损失增加缓慢，当固体物质积累达到一定程度，使水头损失达到限水头损失或导致SS发生穿透，此时就必须对滤池进行反冲洗，以除去滤床内过量的微生物膜及SS，恢复其处理能力。

　　曝生物滤池的反冲洗采用水联合反冲，反冲洗水为经处理后的达标水，反冲洗空来自于滤板下部的反冲洗管。反冲洗时关闭进水和工艺空，先单独冲，然后水联合冲洗，后进行水漂洗。反冲洗时滤料层轻微膨胀，在水对滤料的流体冲刷和滤料间相互摩擦下，老化的生物膜与被截留的SS与滤料分离，冲洗下来的生物膜及SS随反冲洗水出滤池，反冲洗水回流至预处理。

长沙市曝生物滤池

　　曝生物滤池作为一种膜法污水处理新工艺，与传统活性污泥法和接触氧化法相比，具以下点：

　　1具较高的生物浓度和较高的机负荷

　　曝生物滤池采用的为粗糙多孔的球状滤料，为微生物提供了较佳的生长环境，易于挂膜及稳定，可在滤料表面和滤料间保持较多的生物量，单位体积内微生物量远远大于活性污泥法中的微生物量(可达10～15g/l)，高浓度的微生物量使得BAF的容积负荷增大，进而减少了池容积和占地面积，使基建大大降低。

　　2工艺简单、

　　由于滤料的机械截留以及滤料表面的微生物和代谢中产生的粘性物质形成的吸附，使得出水的SS很低，一般不超过10mg/l，因此可省去二沉池，进而降低基建。因进行周期性的反冲洗，生物膜得以效更新，表现为生物膜较薄，活性较高。时即使生物处理发生故障，在短期内其物理机理仍可高质量的出水。BAF的处理出水不但可以满足放规准，同时可用于回用。

　　3抗冲击负荷能力强

　　由于整个滤池中分布着较高浓度的微生物，其对机负荷、水力负荷的变化不象传统活性污泥那么敏感，同时污泥膨胀问题。

　　4氧的传输

　　曝生物滤池中氧的利用率可达20%～30%，曝量明显低于一般生物处理。其主要原因是：①因滤料粒径小，泡在上升过程中不断被切割成小泡，加大了液接触面积，提高了氧的利用率;②泡在上升过程中，由于滤料的阻挡和分割，使泡必须经过滤料的缝隙，延长了其停留时间，同样利于氧的传质;③ 理论研究表明，BAF中氧可直接渗入生物膜，因而加快了氧的传输速度，减少了供氧量。

　　5易挂膜、启动快

　　BAF调试时间短，一般只需7～12天，而且不需接种污泥，采用自然挂膜驯化。由于微生物生长在粗糙多孔的滤料表面，微生物不易流失，使其管理简单。BAF在短时间内不使用的情况下可关闭，一旦通水并曝，可在很短时间内恢复正常，这一点说明曝生物滤池非常适合一些水量变化大的地区的污水处理。

　　6菌群结构

　　传统活性污泥法中，微生物分布相对均匀，而在BAF中从上到下形成了不同的优点菌种，因此使得除碳、硝化/反硝化能在一个池子中发生。

　　7自动化程

　　由于相关工业技术的发展，一些的自动化设备如液位传感器、在线溶氧测定仪、定时器、变频器及微电脑等产品的出现，使得曝生物滤池管理自动化得以顺利实现。

　　曝生物滤池可以对进水水质、水量以及污水中溶解氧浓度进行在线检测，并通过PLC控制方便地调整曝时间的长短，控制风机的供氧量，做到优化，PLC对滤池进行自动反冲洗。

　　8脱氮

　　通过不同功能的滤池组合或同一滤池中的不同功能区分布，使滤池在除碳的同时可进行硝化和反硝化。其原理是通过对两组滤池或同一座滤池内分别人为地造成好氧、兼氧的生物环境，不仅能去除一般机物和悬浮固体，而且具较好脱氮功能。

　　为了实现硝化、反硝化，必须在各段滤池中连续测定溶解氧数值，并加以控制调节。在C/N池和N池中的曝阶段需要不断调节溶解氧水平，使溶解氧达到较高水平(约2～3mgO2/l)，而在DN池中使溶解氧达到较低水平(约0.2～0.5mgO2/l)。根据本工程的的进水和水水质要求，只要求进行氨氮的硝化，不需进行反硝化脱氮，所以只需建设C/N池和N池。

　　9构筑物模块化，利于今后的扩建

　　曝生物滤池单元为模块化结构，可较好满足城市污水处理分期建设的要求。

注意事项

1、碳氧化滤池与硝化滤池的出水中的溶解氧宜控制为3.0~4.0mg/L。

2、滤速增加对碳氧化不利，部分非溶解性机物为降解就出，6m/h。

3、但在一定的容积负荷范围内，滤速增加不但不会降低曝生物滤池的去除率，还会增加硝化反硝化效率。主要原因三:一、高滤速增强了滤池内部的传质效率，使得空、污水、生物之间更多的接触机会;二、高滤速下，生物膜更新较快，增强了生物的活性。三、低速下，滤料容易堵塞，使得反冲洗的周期缩短，而频繁的反冲洗对繁殖速度较慢的硝化细菌即为不利。

4、滤池主要用於碳氧化时，当要求出水的BOD5=10~20mg/L，容积负荷采用3.5~5.0kgBOD5/(m‧d)，当要求出水的BOD5=5~10mg/L，容积负荷采用2.5~3.2kgBOD5/(m‧d)。

5、滤池主要用於碳氧化和硝化时，容积负荷建议BOD5≦3.0 kgBOD5/(m‧d)，研究表明，当BOD5容积负荷大於该值时，氨氮的去除收到抑制，当BOD5≧4.0 kgBOD5/(m‧d)，氨氮去除收到明显抑制。

6、出水CODcr在60mg/L，进水负荷应该在4.0~5.0 kgCODcr/(m‧d)，当CODcr≦50mg/L，进水负荷应该控制在3.0 kgCODcr/(m‧d)以下。

7、滤池硝化和反硝化脱氮要求时，需要核算硝化和反硝化的容积负荷。建议容积负荷分别小於2.0 kgNH3-N/(m‧d)和5.0 kgNO3-N/(m‧d)，采用0.3~0.8 kgNH3-N/(m‧d)和0.8~4.0 kgNO3-N/(m‧d)。

8、当需要脱氮，且碳源不足时，可将反硝化池置於硝化池之前，将硝化池部分出水回流到反硝化池，做成前置反硝化。如下优点:a、利用污水中的机物作为碳源，减少外加碳源。b、机质在反硝化池中去除，确保了碳氧化/硝化池中的硝化能力。c、的曝量相对较少。d、污泥量较少。对於BOD5充足且需脱氮的生活污水，从考虑前置反硝化工艺优点明显。

9、后置反硝化工艺更适合用在以下场所:a、BOD5含量明显偏低的废水(工业废水比重高)。b、用於污水改造升级，之前未考虑硝化指标，出水BOD5偏低，但氨氮较高。

10、为避免除碳对硝化的影响，后置反硝化应在预处理阶段，除去一部分的BOD5，C/N池设计滤速6~10m/h为宜，硝化负荷应满足:进水BOD5≧60mg/L，约为0.3kgNH3-N/(m‧d)，当BOD5=20~50mg/L，约为0.6kgNH3-N/(m‧d)，当BOD5≦20mg/L，约为1.0kgNH3-N/(m‧d)，若以甲醇为外加碳源，则DN投加量为3.3 kgCH4O/ kgNO3-N。

11、设计反硝化负荷0.4~0.5 kgNO3-N/(m‧d)，滤速≧10m/h，好进水BOD5/NO3-N≧6，通常DN池对BOD5的去除率≦60%，对CODcr的去除率≦70%，剩馀的CODcr会进入硝化反应器，为确保N池的硝化能力(大於0.5kgNH3-N/(m‧d))，CODcr的负荷≦2.0kgCODcr/(m‧d)。