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鹤岗市IC厌氧反应器

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更新时间:2023-02-01 11:56:29浏览次数:276次

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鹤岗市IC厌氧反应器,IC厌氧反应器的水封罐可以隔绝空,可以维持厌氧反应器的压力,可以起阻火器的,还可以一定的沼净化效果。

鹤岗市IC厌氧反应器

  IC厌氧反应器是强效厌氧反应器,即内循环厌氧反应器,相似由2层UASB反应器串联而成,用于机高浓度废水,如,玉米淀粉废水、柠檬酸废水、啤酒废水、土豆加工废水、酒精废水。IC 反应器当前在造纸行业较多的是用各类废纸作原料的造纸企业,处理的包括实现一般的,通过治理后的,从而达到节水和治污的双重。

  IC厌氧反应器水封罐主要由杯形罐体和进、出水口组成,其征在于 园底杯形罐的罐壁上部设相对的进、出水口,其进水口的水 平位置略高于出水口;进水口处装活动式阀板,该阀板与进 水口的接触面上设密封垫;下端为弧形的隔板从罐盖的 扁孔垂直插入罐内至下部。

  IC厌氧反应器的水封罐可以隔绝空,可以维持厌氧反应器的压力,可以起阻火器的,还可以一定的沼净化效果。

  IC厌氧反应器水封罐工作原理如下:密闭罐中原油沉降分离后的含硫化氢天然通过水封罐管道进入水封罐的底部,通过底部筛管分散流后进入水域空间,含硫化氢天然从水域底部上升后聚集在水封罐的液体上部空间,当体不断由液体中分离出来,在上部空间聚集形成一定压力后,由水封罐部出口管线出燃烧。当发生回火时,水域成为含硫化氢天然流程的隔断部分,能够效的保护罐,同时天然通过水域空间时,一部分凝液被降温分离,在水域上部形成凝析液层,减缓了阻火器的堵塞情况。

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  随着对的日益重视,在废水末端处理方面也进行了大量的资金投入,如在造纸二部和板纸废水厌氧处理技术的足以证明。废水的厌氧处理技术以其低、、污泥易于处理等优点在废水处理中正发挥着越来越大的。

  UASB与IC在上大的差别表现在抗冲击负荷方面,IC可以通过内循环自动稀释进水,效了一反应室的进水浓度的稳定性。其次氯酸钠是它仅需要较短的停留时间,对可生化性好的废水的确是优点。大家同意因为IC,抗冲击负荷,容积负荷高,投资省等许多优于UASB的优点,是否就应该因此而放弃再选用UASB了呢?

  IC缺点尤其在污水可生化性不是太好的情况下,由于水力停留时间比较短去除率远没UASB高,增加了耗氧的负担。另外,IC由于体内循环,别是对进水水质不太稳定的,导致IC出水水量不稳定,出水水质也相对不稳定,时可能还会出现短暂不出水现象,对后序处理工艺是影响的。UASB比IC突出优点就是去除率高,出水水质相对稳定。但IC优点还是很多的,别是对于高SS进水,比UASB明显优点,由于IC上升流速很大,SS不会在反应器内大量积累,污泥可以保持较高活性。对于毒废水也是如此!

  IC温度的设计完和UASB一样,在调试上和UASB区别不大,只是在刚进水调试时尽可能采用水力负荷高些,然后逐步交互提升水力、机负荷,尽可能在负荷提升过程中一反应室上升流速大于10m/小时,但大水力负荷应控制在20m/小时以下,这样即一反应室污泥床的传质效果,也避免污泥流失.冬季进水管道及反应器要保温,因为厌氧菌对温度波动敏感,对负荷波动适应要相对好的多.其实IC的调试比UASB要好调的多,能调试好UASB的,应该调试好IC没太大问题.不是因为上升流速大,会不好控制而延长调试周期.IC它对进水水质的要求仅是相对稳定就行,它要求高的上升流速仅是满足一反应室污泥床处于膨化状态,加大传质效果,IC的高度较高,你不必太担心会污泥流失,因为内部它两层三相分离,更何况一反应室产量较大,绝大部分沼被一反应室分离收集提升到部的水分离包进行与泥水的分离.二反应室量少泥水更易分离沉降.若接种颗粒污泥基本一个月便可达到设计负荷是没问题的,絮状污泥可能需三到五个月.

  工作原理

  它相似由2层UASB反应器串联而成。按功能划分,反应器由下而上共分为5个区:混合区、1厌氧区、2厌氧区、沉淀区和液分离区。

  混合区:反应器底部进水、颗粒污泥和液分离区回流的泥水混合物效地在此区混合。

  1厌氧区:混合区形成的泥水混合物进入该区,在高浓度污泥下,大部分机物转化为沼。混合液上升流和沼的剧烈扰动使该反应区内污泥呈膨胀和流化状态,加强了泥水表面接触,污泥由此而保持着高的活性。随着沼产量的增多,一部分泥水混合物被沼提升至部的液分离区。

  液分离区:被提升的混合物中的沼在此与泥水分离并导出处理,泥水混合物则沿着回流管返回到下端的混合区,与反应器底部的污泥和进水充分混合,实现了混合液的内部循环。

  2厌氧区:经1厌氧区处理后的废水,除一部分被沼提升外,其余的都通过三相分离器进入2厌氧区。该区污泥浓度较低,且废水中大部分机物已在1厌氧区被降解,因此沼产生量较少。沼通过沼管导入液分离区,对2厌氧区的扰动很小,这为污泥的停留提供了利条件。

  沉淀区:2厌氧区的泥水混合物在沉淀区进行固液分离,上清液由出水管走,沉淀的颗粒污泥返回2厌氧区污泥床。

  从IC反应器工作原理中可见,反应器通过2层三相分离器来实现SRT>HRT,获得高污泥浓度;通过大量沼和内循环的剧烈扰动,使泥水充分接触,获得良好的传质效果。

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鹤岗市IC厌氧反应器

  优点

  IC 反应器的构造及其工作原理决定了其在控制厌氧处理影响因素方面比其它反应器更具优点。

  (1)容积负荷高:IC反应器内污泥浓,微生物量大,且存在内循环,传质,进水机负荷可超过普通厌氧反应器的3倍以上。

  (2)节省投资和占地面积:IC 反应器容积负荷率高出普通UASB 反应器3倍左右,其体积相当于普通反应器的1/4—1/3 左右,大大降低了反应器的基建投资;而且IC反应器高径比很大(一般为4—8),所以占地面积少。

  (3)抗冲击负荷能力强:处理低浓度废水(COD=2000—3000mg/L)时,反应器内循环流量可达进水量的2—3 倍;处理高浓度废水(COD=10000—15000mg/L)时,内循环流量可达进水量的10—20倍。大量的循环水和进水充分混合,使原水中的害物质得到充分稀释,大大降低了毒物对厌氧消化过程的影响。

  (4)抗低温能力强:温度对厌氧消化的影响主要是对消化速率的影响。IC反应器由于含大量的微生物,温度对厌氧消化的影响变得不再突出和严重。通常IC反应器厌氧消化可在常温条件(20—25 ℃)下进行,这样减少了消化保温的困难,节省了能量。

  (5)具缓冲pH值的能力:内循环流量相当于1 厌氧区的出水回流,可利用COD转化的碱度,对pH值起缓冲,使反应器内pH值保持好的状态,同时还可减少进水的投碱量。

  (6)内部自动循环,不必外加动力:普通厌氧反应器的回流是通过外部加压实现的,而IC 反应器以自身产生的沼作为提升的动力来实现混合液内循环,不必设泵强制循环,节省了动力消耗。

  (7)性好:利用二级UASB串联分级厌氧处理,可以补偿厌氧过程中K s高产生的不利影响。Van Lier在1994年证明,反应器分级会降低出水VFA浓度,延长生物停留时间,使反应进行稳定。

  (8)启动周期短:IC反应器内污泥活性高,生物增殖快,为反应器快速启动提供利条件。IC反应器启动周期一般为1~2个月,而普通UASB启动周期长达4~6个月。

  (9)沼利用价值高:反应器产生的生物纯,CH4为70%~80%,CO2为20%~30%,其它机物为1%~5%,可作为燃料加以利用

  适用范围

  IC厌氧反应器是一种强效的反应器,为三代厌氧反应器的代表类型(UASB为二代厌氧反应器的代表类型),与二代厌氧反应器相比,它具占地少、机负荷高、抗冲击能力更强,性能更稳定、操作管理更简单。当COD为10000-15000mg/1时的高浓度机废水;二代UASB反应器一般容积负荷为5-8kgCOD/m3;三代AIC厌氧反应器容积负荷率可达15-30kgCOD/m3。IC厌氧反应器适用于机高浓度废水,如,玉米淀粉废水、柠檬酸废水、啤酒废水、土豆加工废水、酒精废水。

  发展历程

  在相当长的一段时间内,厌氧消化在理论、技术和上远远落后于好氧生物处理的发展。20世纪60年代以来,能源短缺问题日益突出,这促使人们对厌氧消化工艺进行重新认识,对处理工艺和反应器结构的设计以及甲烷回收进行了大量研究,使得厌氧消化技术的理论和实践都了很大进步,并得到。厌氧消化具下列优点:需搅拌和供氧,动力消耗少;能产生大量含甲烷的沼,是很好的能源物质,可用于发电和家庭燃;可高浓度进水,保持高污泥浓度,所以其溶剂机负荷达到规准仍需要进一步处理;初次启动时间长;对温度要求较高;对毒物影响较敏感;遭破坏后,恢复期较长。污水厌氧生物处理工艺按微生物的凝聚形态可分为厌氧活性污泥法和厌氧生物膜法。厌氧活性污泥法包括普通消化池、厌氧接触消化池、升流式厌氧污泥床(upflow anaerobic sludge blanket,UASB)、厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)等;厌氧生物膜法包括厌氧生物滤池、厌氧流化床和厌氧生物转盘。

  技术机理

  厌氧生物处理技术在水处理行业中一直都受到工作者们的青睐,由于其具良好的去除效果,更高的反应速率和对毒性物质更好的适应,更重要的是由于其相对好氧生物处理废水来说不需要为氧的传递提供大量的能耗,使得厌氧生物处理在水处理行业中十分。

  但由于总体反应式基于莫诺方程的厌氧处理受到低浓度废水Ks的限制,所以厌氧在处理低浓度废水方面没太大的空间,可近的一些报道和试验表明,厌氧如果提供合适的外部条件,在处理低浓度废水方面仍然非常高的处理效果。

  我们可以根据厌氧反应的原理加以动力学方程推导出厌氧生物处理低浓度废水尤其在处理生活污水方面的合适条件。

  厌氧反应四个阶段

  一般来说,废水中复杂机物物料比较多,通过厌氧分解分四个阶段加以降解:

  (1)水解阶段:高分子机物由于其大分子体积,不能直接通过厌氧菌的细胞壁,需要在微生物体外通过胞外酶加以分解成小分子。废水中特例的机物质比如纤维素被纤维素酶分解成纤维二糖和葡萄糖,淀粉被分解成麦芽糖和葡萄糖,蛋白质被分解成短肽和氨基酸。分解后的这些小分子能够通过细胞壁进入到细胞的体内进行下一步的分解。

  (2)酸化阶段:上述的小分子机物进入到细胞体内转化成更为简单的化合物并被分配到细胞外,这一阶段的主要产物为挥发性脂肪酸(VFA),同时还部分的醇类、乳酸、二氧化碳、氢、氨、硫化氢等产物产生。

  (3)产乙酸阶段:在此阶段,上一步的产物进一步被转化成乙酸、碳酸、氢以及新的细胞物质。

  (4)产甲烷阶段:在这一阶段,乙酸、氢、碳酸、甲酸和甲醇都被转化成甲烷、二氧化碳和新的细胞物质。这一阶段也是整个厌氧过程为重要的阶段和整个厌氧反应过程的限速阶段。

  再上述四个阶段中,人认为二个阶段和三个阶段可以分为一个阶段,在这两个阶段的反应是在同一类细菌体类完成的。前三个阶段的反应速度很快,如果用莫诺方程来模拟前三个阶段的反应速率的话,Ks(半速率常数)可以在50mg/l以下,μ可以达到5KgCOD/KgMLSS.d。而四个反应阶段通常很慢,同时也是为重要的反应过程,在前面几个阶段中,废水的中污染物质只是形态上发生变化,COD几乎没什么去除,只是在四个阶段中污染物质变成甲烷等体,使废水中COD大幅度下降。同时在四个阶段产生大量的碱度这与前三个阶段产生的机酸相平衡,维持废水中的PH稳定,反应的连续进行。

  水解反应

  水解可定义为复杂的非溶解性的聚合物被转化成简单的溶解性单体和二聚体的过程。水解反应针对不同的废水类型差别很大,这要取决于胞外酶能否效的接触到底物。因此,大的颗粒比小颗粒底物要难降解很多,比如造纸废水、印染废水和制药废水的木质素、大分子纤维素就很难水解。

  水解速度的可由以下动力学方程加以描述:

  ρ=ρo/(1+Kh.T)

  ρ ——可降解的非溶解性底物浓度(g/l);

  ρo———非溶解性底物的初始浓度(g/l);

  Kh——水解常数(d-1);

  T——停留时间(d)。

  一般来说,影响Kh的因素很多,很难确定一个定的方程来求解Kh,但我们可以根据一些定条件的Kh,反推导出水解反应器的容积和非常好的反应条件。在实际工程实施中,条件的话,应针对要处理的废水作一些Kh的测试工作。通过对外一些报道的研究,提出在低温下水解对脂肪和蛋白质的降解速率非常慢,这个时候,可以不考虑厌氧处理方式。对于生活污水来说,在温度15的情况下,Kh=0.2左右。但在水解阶段我们不需要过多的COD去除效果,而且在一个反应器中你很难严格的把厌氧反应的几个阶段区分开来,一旦停留时间过长,对工程的性就不太。如果就单独的水解反应针对生活污水来说,COD可以控制到0.1的去除效果就可以了。

  把这些参数和给定的条件代入到水解动力学方程中,可以得到停留水解停留时间:

  T=13.44h

  这对于水解和后续阶段处于一个反应器中厌氧处理单元来说是一个很短的时间,在实际工程中也完可以实现。如果条件的地方我们可以适当提高废水的反应温度,这样反应时间还会大大缩短。而且一般对于城市污水来说,长的水管网和废水中本生的生物多样性,所以当废水流到废水处理场时,这个过程也在很大程度上完成,到目前为止还没看到关于水解作为生活污水厌氧反应的限速报道。

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  发酵酸化反应

  发酵可以被定义为机化合物既作为电子受体也作为电子供体的生物降解过程,在此过程中机物被转化成以挥发性脂肪酸为主的末端产物。

  酸化过程是由大量的、多种多样的发酵细菌来完成的,在这些细菌中大部分是专性厌氧菌,只1%是兼性厌氧菌,但正是这1%的兼性菌在反应器受到氧的冲击时,能迅速消耗掉这些氧,保持废水低的氧化还原电位,同时也保护了产甲烷菌的条件。

  酸化过程的底物取决于厌氧降解的条件、底物种类和参与酸化的微生物种群。对于一个稳态的反应器来说,乙酸、二氧化碳、氢则是酸化反应的主要产物。这些都是产甲烷阶段所需要的底物。

  在这个阶段产生两种重要的厌氧反应是否正常的底物就是挥发性脂肪酸(VFA)和氨氮。VFA过高会使废水的PH下降,逐渐影响到产甲烷菌的正常进行,使产量减小,同时整个反应的自然碱度也会较少,平衡PH的能力减弱,整个反应会形成恶性循环,使得整个反应器终失败。氨氮它起到一个平衡的,一方面,它能够中和一部分VFA,使废水PH具更大的缓冲能力,同时又给生物体合成自生生长需要的营养物质,但过高的氨氮会给微生物带来毒性,废水中的氨氮主要是由于蛋白质的分解带来的,特例的生活污水中含20-50mg/l左右的氨氮,这个范围是厌氧微生物非常理想的范围。

  另外一个重要指标就是废水中氢的浓度,以含碳17的脂肪酸降解为例:

  CH3(CH2)15COO-+14H2O—> 7CH3COO-+CH3CH2COO-+7H++14H2

  脂肪酸的降解都会产生大量的氢,如果要使上述反应得以正常进行,必须在下一反应中消耗掉足够的氢,来维持这一反应的平衡。如果废水的氢指标过高,表明废水的产甲烷反应已经受到严重抑制,需要进行修复,一般来说氢浓度升高是伴随PH指标降低的,所以不难监测到废水中氢的变化情况,但废水本身一定的缓冲能力,所以完通过PH下降来判断氢浓度的变化一定的滞后性,所以通过监测废水中氢浓度的变化是对整个反应器反应状态一个kuai捷的表现形式。

  产乙酸反应

  发酵阶段的产物挥发性脂肪酸VFA在产乙酸阶段进一步降解成乙酸,其常用反应式如以下几种:

  CH3CHOHCOO-+2H2O —> CH3COO-+HCO3-+H++2H2 ΔG’0=-4.2KJ/MOL

  CH3CH2OH+H2O-> CH3COO-+H++2H2O ΔG’0=9.6KJ/MOL

  CH3CH2CH2COO-+2H2O-> 2CH3COO-+H++2H2 ΔG’0=48.1KJ/MOL

  CH3CH2COO-+3H2O-> CH3COO-+HCO3-+H++3H2 ΔG’0=76.1KJ/MOL

  4CH3OH+2CO2-> 3CH3COO-+2H2O ΔG’0=-2.9KJ/MOL

  2HCO3-+4H2+H+->CH3COO-+4H2O ΔG’0=-70.3KJ/MOL

  从上面的反应方程式可以看出,乙醇、丁酸和丙酸不会被降解,但由于后续反应中氢的消耗,使得反应能够向右进行,在一阶段,氢的平衡显得更加重要,同时后续的产甲烷过程为这一阶段的转化提供能量。实际上这一阶段和前面的发酵阶段都是由同一类细菌完成,都在细菌体内进行,并且产物放到水体中,界限并没十分清楚,在设计反应器时,没足够的理由把他们分开。

  产甲烷反应

  在厌氧反应中,大约70%左右的甲烷由乙酸歧化菌产生,这也是这几个阶段中遵循莫诺方程反应的阶段。

  另一类产生甲烷的微生物是由氢和二氧化碳形成的。在正常条件下,他们大约占30%左右。其中约一般的嗜氢细菌也能利用甲酸产生甲烷。主要的产甲烷过程反应:

  CH3COO-+H2O->CH4+HCO3- ΔG’0=-31.0KJ/MOL

  HCO3-+H++4H2->CH4+3H2O ΔG’0=-135.6KJ/MOL

  4CH3OH->3CH4+CO2+2H2O ΔG’0=-312KJ/MOL

  4HCOO-+2H+->CH4+CO2+2HCO3- ΔG’0=-32.9KJ/MOL

  在甲烷的形成过程中,主要的中间产物是甲基辅酶M(CH3-S-CH2-SO3-)。这个过程可用以下图示所标:

  在甲基辅酶M还原成甲烷的过程中,需要非常重要的甲基还原酶,其中含重要的金属离子Ni+。这对生活污水来说是比较缺乏微量金属离子,所以在生活污水的厌氧生物处理过程中补充一定的微量金属离子是非常必要的。

  低浓度废水反应速率的选择

  以生活污水为例,一般来说影响废水厌氧反应速率的因素很多,包括反应温度、废水的毒性、原水基质浓度、原水的PH值、传质效率、营养物质的平衡、微量元素的催化等等。对于生活污水来说,影响比较大的因素反应温度、原水的基质浓度、传质效率以及微量元素的催化。因为生活污水的营养比和PH值被*为非常适合生物的生长的。在前面的叙述中,已经提及了厌氧反应的前三个阶段对于生活污水来说,很快就可以完成,尤其水解阶段,不存在传质的限制,同时通常长距离的管网也给水解提供了足够的时间。因此我们提出的厌氧处理低浓度废水设计思想中,主要考虑产甲烷过程作为限速步骤。

  由于产甲烷阶段遵循莫诺方程,整个速率的确定以莫诺方程为基础。在上式中,很难把总体反应的Ks值估算出来,因为它受到的影响因素很多,对于不同类型的废水差别很大。对于生活污水来说可以根据不同的单个因素影响列成很多分式莫诺方程,后各式相乘再加上修正系数,这个方程可以得出比较接近的Ks值,作为厌氧处理生活污水时的参考设计数据。

  具体思想如下:

  1、假定条件:a、厌氧处理该污水过程中主要受温度、传质速率、基质浓度以及微量元素的影响;b、微量元素可以通过外界条件的干预给予补充;c、反应器为一体化反应器;d、产甲烷单元反应也近似遵循莫诺方程。

  2、模型总体方程

  Kst-温度响应半反应速率常数 mg/l

  Ksv-传质速率半反应速率常数 mg/l

  K-修正系数

  在上式中,Kst针对不同的废水是可以确定的,Ksv对不同的反应器差别比较大,我们可以通过外界干预给以降低到一固定值偏差不大的范围内,比如通过强制搅拌或是提高反应器的高径比,出水回流都是比较好的解决办法。

  通过众多的工程实例以及文献报道,初步确定Kst在15摄氏度时针对生活污水值为3200mg/l左右。Ksv在搅拌足够的情况下15摄氏度时针对生活污水值为532mg/l。K值在重庆地区可以取0.85,μmax按照碳水化合物可取5KgCOD/KgMLSS.d,这样针对进水浓度为300mg/l的生活污水大反应速率为:

  μ1=5KgCOD/KgMLSS.d×(300/(3200+300))×(300/(532+300))×0.85

  =0.132 KgCOD/KgMLSS.d

  在一体式反应器中由于出水浓度很低,导致总体反应速率降低,但对于几种强效厌氧反应器(包括UASB、EGSB、IC内循环反应器、流化床、上流式厌氧生物滤池)可以假设其为推流式厌氧反应器,浓度随反应器高度的增加均匀的减少,即反应器中的浓度分布与高度成反比。这样我们可以通过设定的出水浓度计算一个反应器低反应速率,后取平均值就得到整个反应器的平均反应速率。

  同样根据前面的莫诺模型,得出出水COD=80mg/l的厌氧反应速率:

  μ2=5KgCOD/KgMLSS.d×(80/(3200+80))×(80/(532+80))×0.85

  =0.014 KgCOD/KgMLSS.d

  所以反应器的平均反应速率为

  μ=(μ1+μ2)/2=0.073 KgCOD/KgMLSS.d

  如果我们能够在反应器内保持稳定的污泥浓度为20KgMLSS/m3,则整个反应器的容积反应速率为FV=0.073 KgCOD/KgMLSS.d×20KgMLSS/m3

  =1.46 KgCOD/m3.d

  在实际反应器的设计时,需要考虑污泥、体、液体分离的容积,反应部分容积只占整个反应器容积的40%,这样实际整个反应器设计平均负荷变为:

  FV‘=1.46 KgCOD/m3.d×0.4=0.99 KgCOD/m3.d

  核算停留时间为:HRT=7.5h

  什么是膨胀颗粒污泥床EGSB?

  膨胀颗粒污泥床的英文是Expanded Granular Sludge bed,简写为EGSB,是在UASB反应器的基础上发展而来的。EGSB反应器与UASB反应器的结构非常相似,所不同的是EGSB反应器中采用高达2.5~6m3/(m2·h)的水力负荷,这远大于UASB常用的约0.5~2.5m3/(m2·h)的水力负荷。因此,在EGSB反应器中,颗粒污泥床处于部分或部“膨胀化"状态,即污泥床的体积由于颗粒之间的平均距离的加大而增加。为了提高水力负荷(即上流速度),EGSB反应器采用较大的高度与直径比和较大的回流比。

  什么是颗粒污泥?

  颗粒污泥的形成实际上是微生物固定化的一种形式,其外观为具相对规则的球形或椭圆形黑色颗粒。颗粒污泥的粒径一般为0.1~3mm,个别大的5mm,密度为1.04~1.08g/cm3,比水略重,具良好的沉降性能和降解水中机物的产甲烷活性。在光学显微镜下观察,颗粒污泥呈多孔结构,表面一层透明胶状物,其上附着甲烷菌。颗粒污泥靠近外表面部分的细胞密度较大,内部结构松散、细胞密度较小,粒径较大的颗粒污泥往往一个空腔,这是由于颗粒污泥内部营养不足使细胞自溶而引起的。大而空的颗粒污泥容易破碎,其破碎的碎片成为新生颗粒污泥的内核,一些大的颗粒污泥还会因内部产生的体不易释放出去而容易上浮。

  使升流式厌氧反应器内出现颗粒污泥的方法哪几种?

  UASB反应器成功的关键是具颗粒污泥,使UASB反应器内出现颗粒污泥的方法以下三种:

  ⑴ 直接接种法:从正在的其它UASB反应器中取出一定量的颗粒污泥直接投入新的UASB反应器后,由少到多逐步加大处理的污水水量,直到设计水量。这种方法反应器投产所需时间快,但一般只在启动小型UASB反应器采用这种方法。

  ⑵ 间接接种法:将取自正在的厌氧处理装置的厌氧活性污泥,如城市污水处理的消化污泥,投入UASB反应器后,创造厌氧微生物的生长条件,人工配制的、含适当营养成分的营养水进行培养,形成颗粒污泥后,再由少到多逐步加大被处理的污水水量,直到设计水量。

  ⑶ 直接培养法:将取自正在的厌氧处理装置的厌氧活性污泥,如城市污水处理的消化污泥,投入UASB反应器后,用被处理污水直接培养,形成颗粒污泥后,再逐步加大被处理的污水水量,直到设计水量。这种方法反应器投产所需时间较多,可长达3~4个月,大型UASB反应器常采用这种方法。


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